Turbine housing

Abstract

A housing for a turbine, the housing comprising: a first volute portion defining a first inlet volute; a second volute portion defining a second inlet volute; and a dividing wall integrally formed with the first and second volute portions, the dividing wall separating the first inlet volute from the second inlet volute; wherein the dividing wall defines a generally circumferentially extending tip centred upon a turbine axis; and wherein the tip comprises an indentation.

Description

Turbine Housing

[0001] CROSS-REFERENCE TO RELATED APPLICATION

[0002] This application claims the benefit of Chinese Patent Applications No. 202310179556.0, filed on 28 February 2023, and No. 202320359042.9, filed on 28 February 2023, the disclosure of which is incorporated herein by reference in entirety.TECHNICAL FIELD

[0003] The present invention relates to a turbine housing, and in particular to a twin-volute turbine housing comprising a dividing wall having an indentation configured to relieve internal stresses occurring in the dividing wall so as to reduce crack formation and propagation and thereby increase the service life of the housing.DESCRIPTION OF THE RELATED ART

[0004] Turbochargers are well known devices for supplying air to the intake of an internal combustion engine at pressures above atmospheric pressure (boost pressures) . A conventional turbocharger comprises an exhaust gas driven turbine wheel mounted on a rotatable shaft within a turbine housing. Rotation of the turbine wheel rotates a compressor wheel mounted on the other end of the shaft within a compressor housing. The compressor wheel delivers compressed air to the intake manifold of the engine, thereby increasing engine power. The turbocharger shaft is conventionally supported by journal and thrust bearings, including appropriate lubricating systems, located within a central bearing housing connected between the turbine and compressor wheel housings.

[0005] In known turbochargers, the turbine stage comprises a turbine chamber within which the turbine wheel is mounted; a circumferentially extending inlet passageway defined between opposing walls arranged around the turbine chamber; an inlet volute arranged around the inlet passageway; and an outlet passageway extending from the turbine chamber. The passageways and chambers communicate such that pressurised exhaust gas admitted to the inlet volute flows through the inlet passageway to the outlet passageway via the turbine and rotates the turbine wheel. It is also known to improve turbine performance by providing vanes, referred to as nozzle vanes, in the inlet passageway so as to deflect gas flowing through the inlet passageway towards the direction of rotation of the turbine wheel.

[0006] Turbines may be of a single-entry or multiple-entry type. Single-entry turbines comprise a single inlet volute that typically receives all of the exhaust gas from an internal combustion engine. Multiple-entry turbines comprise more than one volute which typically receive separate streams of exhaust gas from different cylinder banks of an internal combustion engine. One form of multiple-entry turbine is a “twin-entry” turbine in which two volutes extend circumferentially with one another around the turbine axis in angular alignment with one another. In such “twin-entry” turbines, a dividing wall is used to separate the volutes from one another.

[0007] In multiple-entry turbines, the exhaust gas streams in the different inlet volutes will exhibit transient pressure pulses caused by the separate cylinder banks. Often this means that when a first volute exhibits high pressure an adjacent second volute exhibits low pressure. If the pressure difference between the two volutes is high enough, this will cause exhaust gas from the first (higher pressure) volute to spill over the dividing wall from into the second (lower pressure) volute. The presence of the high pressure gas in the second volute forms a fluid blockage which may impede exhaust gas flow through the second volute during the next exhaust gas cycle and thereby increase the pumping work required by the engine and resulting in engine energy losses. During the next exhaust gas cycle, high pressure gas in the second volute may spill over the dividing wall into the first volute to form a fluid blockage in the first volute. Such fluid interaction between the different volutes is known as “cross-talk” .

[0008] It is beneficial to keep the inlet flow streams separated from one another until close as possible to the turbine wheel. By keeping the two flows separate until just before the turbine wheel, this increases the relative pressure difference between the two volutes required for cross-talk to occur. However, this requires that the dividing wall is sized so that it extends as close as possible to the turbine wheel in the radial direction. As a result, the dividing wall in a twin-entry turbine housing is often very long in the radial direction and very narrow in the axial direction. Because of this uneven geometry, repeated thermal loading and unloading of the dividing wall during normal use of the turbine results in high stress build up along the tip of the dividing wall. When the stress build up exceeds the tensile strength of the housing material, a crack will form at a point on the tip of the dividing wall. Propagation of the crack over time may result in crack growth that penetrates from the interior to the exterior of the housing, thus resulting in undesired leakage of exhaust gas out of the housing. Moreover, once a first crack is formed, the stresses along the dividing wall re-balance themselves leading to the formation of a  secondary high stress region at a generally opposite position of the tip of the dividing wall to the first crack. This secondary high stress region will, over time, result in the formation and subsequent propagation of a second crack. The dividing wall stresses are divided over and over in a repeating process resulting in the formation of further high stress regions and further cracks.

[0009] It is an object of the present invention to mitigate or prevent crack formation at the tip of a dividing wall of a twin-entry turbine housing. It is a further object of the invention to mitigate one or more disadvantages of the prior art whether described herein or elsewhere, and / or to provide an alternative turbine housing.

[0010] CONTENTS OF INVENTION

[0011] A housing for a turbine, the housing comprising: a first volute portion defining a first inlet volute; a second volute portion defining a second inlet volute; and a dividing wall integrally formed with the first and second volute portions, the dividing wall separating the first inlet volute from the second inlet volute; wherein the dividing wall defines a generally circumferentially extending tip centred upon a turbine axis; and wherein the tip comprises an indentation.

[0012] The term “indentation” encompasses a depression of any suitable geometry formed in the tip of the dividing wall. The presence of the indentation will create a localised region of high stress within the material of the dividing wall. However, the precise shape, size, and position of the indentation can be controlled so as to create a localised region of high stress with known properties. Accordingly, the indentation may be said to be configured to induce a localised region of high stress within the material of the turbine housing. This can be used, for example, to create areas of high stress that are spread out across a certain extent of the tip of the dividing wall and which will therefore be more likely to lead to the formation of a greater number of smaller cracks within a confined area. This may mitigate the extent to which these cracks are able to propagate, and thus prevent crack propagation that extends to the exterior of the housing resulting in leakage. Alternatively or additionally, the shape, size, and position of the indentation can be controlled to encourage crack formation at specific points of the housing that have large radial extents and / or to encourage crack formation away from positions with small radial extents. In this manner, the length of time it takes a crack to propagate through the entirety of the turbine housing can be increased. Accordingly, by introducing a known stress-causing geometry into the tip of the dividing wall, the properties of the dividing  wall can be altered so as to control the formation and propagation of cracks in a manner that extends the in service life of the housing.

[0013] The dividing wall being integrally formed with the first and second volute portions of the housing encompasses the dividing wall and the first and second volute portions having a monolithic structure. Such housings are generally suited for use within fixed geometry turbines which do not comprise any variable geometry mechanisms. In particular, in such housings, the purpose of the dividing wall is simply to separate the exhaust gas in the first and second volutes, and the dividing wall does not form part of or support any components of a variable geometry mechanism.

[0014] A radially innermost part of the tip may define a first radius R1 relative to the turbine axis, a radially outermost part of the indentation may define a second radius R2 relative to the turbine axis; and the second radius R2 may be no more than around 25 %larger than the first radius R1.

[0015] It has been found that if the indentation extends too deeply into the tip of the dividing wall, this makes “cross-talk” between the two inlet volutes more likely to occur. Accordingly, the inventors have found that the indentation should not extend more than at most around 25 %of the radius of the tip of the dividing wall R1 in the radial direction away from the turbine axis (that is to say such that the second radius R2 is no more than around 25 %larger than the first radius R1. By ensuring that the indentation is smaller than this size, a balance is struck between the increased likelihood of the occurrence of “cross-talk” and the mitigation of crack formation and propagation provided by the presence of the indentation.

[0016] The “tip” of the dividing wall may encompasse the radially innermost edge of the dividing wall relative to the turbine axis.

[0017] The indentation will extend away from the turbine axis in a direction defined by the direction of extension of the dividing wall. For example, in the case of a radial flow turbine housing, the dividing wall may extend radially relative to the turbine axis, and therefore the indentation may also extend radially. However, in the case of a mixed flow turbine housing, the dividing wall may extend both radially and axially relative to the turbine axis, and therefore the indentation may also extend both radially and axially in the same direction as the dividing wall.

[0018] The second radius R2 may be no more than around 10 %larger than the first radius R1. Because the second radius R2 is no more than 10 %larger than the first radius R1, the inlet flow streams are kept separate for longer, and therefore the chance of cross-talk occurring is mitigated.

[0019] The second radius R2 may be at least around 5 %larger than the first radius R1. Because the second radius R2 is at least around 5 %larger than the first radius R1, the indentation is of a size that is significant enough to easily form a high stress region within the material of the dividing wall.

[0020] The second radius R2 may be about 7.5 %larger than the first radius R1. When the second radius R2 is about 7.5 %larger than the first radius R1, this represents an optimum trade-off between mitigating crack formation and propagation whilst reducing the likelihood that cross-talk will occur.

[0021] The indentation may be arcuate. The term “arcuate” encompasses a curved geometry. This may include geometries that are defined at least in part by, for example, an arc of a circle or a portion of a sinusoidal wave. Because the indentation is arcuate, the high stress region is spread out along the arcuate extent of the indentation. This means that the peak stress cause by the presence of the indentation is lower as compared to alternative indentation geometries, and that the region of high stress is more dispersed. Accordingly, this slows both crack initiation and crack propagation. Moreover, once a crack is initiated on a portion of the arcuate geometry, the stress within the dividing wall is divided along the length of the arcuate indentation. As such, this encourages the formation of a larger number of smaller cracks along the indentation. Because the cracks are small, they are unlikely to propagate to such an extent that leakage to the outside of the housing will occur.

[0022] The indentation may define a chordal width W that is between around 25 %and 50 %of the first radius R1. The term “chordal width” encompasses the straight-line distance drawn between the terminal angular positions of the indentation. In such embodiments, because the chordal width of the indentation is relatively wide in comparison to the radius, this ensures that the high stress region is spread out. This helps to reduce the peak stress and provide a wider region for the formation of a greater number of smaller cracks that are unlikely to penetrate to the exterior of the housing.

[0023] The chordal width W may be around 40 %of the first radius R1. It has been found that a chordal width of around 40 %provides an optimum size for reducing the peak stress whilst ensuring that a sufficient region of high stress exists for the formation of a greater number of smaller cracks.

[0024] The indentation may be a notch. The term “notch” encompasses a sharp geometry. This may include geometries that are defined at least in part by edges such as for example polygonal geometries. In such embodiments, the notch provides a relatively small region of extremely high peak stress that can be used to accurately position a crack initiation point along the tip of the dividing wall. Accordingly, by controlling the location of the notch, it is possible to control the location of the eventual crack. It is therefore possible to encourage crack formation towards positions with large radial extents and away from positions with small radial extents. In this manner, the length of time it takes a crack to propagate through the entirety of the turbine housing can be increased.

[0025] The indentation may defines a chordal width W that is between around 5 %and 10 %of the first radius R1. The term “chordal width” encompasses the straight-line distance drawn between the terminal angular positions of the indentation. In such embodiments, the chordal width is very narrow. This encourages the formation of a very high peak stress at the apex of the notch, thus increasing the precision with which the crack initiation position can be predicted.

[0026] The chordal width W may be around 7.5 %of the first radius R1.

[0027] The indentation may comprise a v-shaped cross-section. Such geometry is sharp-edged and therefore encourages the formation of very high peak stresses.

[0028] The v-shaped cross-section may define a longitudinal axis that is generally radial to the turbine axis.

[0029] The v-shaped cross-section may define a longitudinal axis that is inclined at an angle relative to a radial direction of the turbine axis. In such embodiments, the eventual crack will propagate from the apex of the v-shaped notch in the direction of the longitudinal axis. Therefore, the angle of the crack propagation can be controlled so as to increase  the amount of material between the crack initiation position and the point at which the crack subsequently penetrates the outside of the housing.

[0030] The tip may comprise a plurality of indentations. In such embodiments, because there is a plurality of indentations (which may be of the arcuate type, notched type, or a mixture of the two types) , this means that a larger number of cracks can be initiated in the tip of the dividing wall. By initiating a larger number of cracks, the stresses within the dividing wall can be divided into a greater number of sub-stress regions, and thus reduce the forces that drive crack propagation. In this manner, it is possible to reduce the speed at which cracks propagate, and thereby lengthen the in service life of the housing.

[0031] The indentations may be arranged in a repeating pattern about the turbine axis. The indentations may be equispaced about the turbine axis. In alternative embodiments, the indentations may be spaced at unequal distances around the turbine axis.

[0032] The first inlet volute and the second inlet volute may be arranged axially adjacent one another relative to the turbine axis. Such an arrangement may be referred to as an axially divided twin-entry turbine housing. In such an arrangement, the first inlet volute and the second inlet volute may be coextensively arranged relative to one another around the turbine axis.

[0033] According to a second aspect of the invention there is provided a turbine comprising the housing of the first aspect of the invention. The turbine may be a fixed geometry turbine. According to a third aspect of the invention, there is provided a turbocharger comprising a turbine according to the second aspect of the invention.

[0034] BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWING (S)

[0035] A detailed description of one or more exemplary embodiments of the invention is provided below with reference to the accompanying drawings, in which:

[0036] Figure 1 is a schematic cross-sectional drawing of a known turbocharger;

[0037] Figure 2 is a cross-sectional side view of a turbine according to an embodiment of the present invention;

[0038] Figure 3 is a cross-sectional end view of the turbine of Figure 2;

[0039] Figure 4 is a cross-sectional end view of another embodiment of a turbine according to the present invention; and

[0040] Figure 5 is a cross-sectional end view of yet a further embodiment of a turbine according to the present invention.

[0041] BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWING (S)

[0042] Figure 1 shows a schematic cross-section through a known turbocharger. The turbocharger comprises a turbine 1 joined to a compressor 2 via a central bearing housing 3. The turbine 1 comprises a turbine wheel 4 for rotation within a turbine housing 5. Similarly, the compressor 2 comprises a compressor wheel 6, of the centrifugal type, which can rotate within a compressor housing 7. The compressor housing 7 defines a compressor chamber within which the compressor wheel 6 can rotate. The turbine wheel 4 and compressor wheel 6 are mounted on opposite ends of a common turbocharger shaft 8 which extends through the central bearing housing 3.

[0043] The turbine housing 5 has two inlet volutes 9 located annularly around the turbine wheel 4, and an axial exhaust gas outlet 10. The inlet volutes 9 are configured to receive exhaust gas from separate cylinder banks of the internal combustion engine. The compressor housing 7 has an axial air intake passage (compressor inlet) 11 and an outlet volute 12 arranged annularly around the compressor chamber. The outlet volute 12 is in gas flow communication with a compressor outlet 13 that delivers the compressed air onwards to an internal combustion engine (not shown) .

[0044] The bearing housing 3 defines a bearing chamber through which the turbocharger shaft 8 passes. The shaft 8 is rotatably supported by a bearing assembly which comprises two journal bearings 14 and 15 housed towards the turbine end and compressor end respectively of the bearing housing 3. Oil is supplied to the bearing assembly from the oil system of the internal combustion engine via oil inlet 18 and is fed to the bearings 14, 15 by oil passageways 19. The oil fed to the bearings 14, 15 may be used to both lubricate the bearings and to remove heat from the bearings.

[0045] In use, the turbine wheel 4 is rotated about an axis 25 by the passage of exhaust gas from the exhaust gas inlet 9 to the exhaust gas outlet 10. Exhaust gas is provided to  exhaust gas inlet 9 from an exhaust manifold (also referred to as an outlet manifold) of the engine. The turbine wheel 4 in turn rotates the compressor wheel 6 which thereby draws intake air through the compressor inlet 11 and delivers boost air to an inlet manifold of the engine via the volute 12 and then the outlet 13.

[0046] The compressor chamber is defined between a shroud portion 17 of the compressor housing 7 and a hub portion 20 of the bearing housing 3. The compressor housing 7 shown in Figure 1 may be formed as a one-piece (i.e. integral) unit including the shroud portion 17, although in alternative embodiments may comprise multiple components. The shroud portion 17 has an inwardly facing shroud surface 21 which is circularly symmetric about the rotational axis 25.

[0047] Figures 2 and 3 show a turbine housing 100 according to an embodiment of the present invention. With reference to Figure 2, the turbine housing 100 comprises a first volute portion 102 defining a first inlet volute 104 and a second volute portion 106 defining a second inlet volute 108. The first and second inlet volutes 104, 108 receive exhaust gas from separate banks of cylinders of an internal combustion engine (not shown) . The turbine housing 100 further comprises a dividing wall 110 that separates exhaust gas flowing through the first inlet volute 104 from exhaust gas flowing through the second inlet volute 108. The dividing wall 110 extends generally radially relative to a central axis 114 of the housing 100, such that the first inlet volute 104 and the second inlet volute 108 are positioned axially adjacent to one another. Accordingly the turbine housing 100 may be considered to define an axially-divided twin volute turbine housing. The dividing wall 100 comprises a tip 112 which is circumferentially arranged about the central axis 114 of the turbine housing 100. The dividing wall 110 is integrally formed with the first and second volute portions 104, 108. Accordingly, the turbine housing 100 is suited for use within a fixed geometry turbine (i.e. a turbine that does not comprise any variable geometry mechanisms) .

[0048] The housing 100 defines a turbine wheel chamber 116 that is configured to contain a turbine wheel (not shown) and an outlet 118 for receiving exhaust gas that has passed through the turbine wheel. Finally, the turbine housing 100 comprises a bearing housing mounting aperture 120 for mounting the housing 100 to a bearing housing (not shown) that supports a rotatable shaft to which the turbine wheel is mounted.

[0049] With reference to Figure 3, the tip 112 of the dividing wall 110 comprises an indentation 120. The indentation 120 is a localised depression formed in the tip 112 of the dividing wall 110 that extends in a generally radially outward direction relative to the central axis 114. The presence of the indentation 120 on the tip 112 creates localised regions of high stress within the material of the dividing wall 110. Accordingly, cracks caused due to thermo-mechanical fatigue are more likely to form along the profile of the indentation 120 than elsewhere on the tip 112. Using the indentation 120, it is therefore possible to control the location of the tip 112 at which crack propagation begins by forming the indentation at a desired location.

[0050] For example, in Figure 3, it can be seen that the turbine housing 100 comprises a boss 122 that is an artefact of the process by which the housing 100 is cast. The boss 122 defines a region of the turbine housing that has a large radial extent relative to the central axis 14 (i.e. a region where the turbine housing 100 is thicker) . By choosing the position of the indentation 120 so that it is in the region of the boss 122, any cracks that do initiate from the indentation 120 will propagate through the boss 122, and therefore take longer to reach the exterior of the turbine housing than if the indentation 120 was positioned elsewhere. Accordingly, the in-service life of the housing 100 can be extended. It will be appreciated this this principle can be extended to any portion of the housing 100 having increased thickness.

[0051] The tip 112 of the dividing wall 110 defines a first radius R1 relative to the central axis 114. The radially outermost part of the indentation 120 (i.e. the part of the indentation furthest from the central axis 114) defines a second radius R2 relative to the central axis 114. The second radius R2 is larger than the first radius R1, such that the indentation extends between the first radius R1 and the second radius R2. However, it will be appreciated that the presence of the indentation 120 therefore allows exhaust gas in the first inlet volute 104 to communicate with exhaust gas in the second inlet volute 108 (and vice versa) by spilling over the dividing wall 110 within the region defined by the indentation 120. Such communication is known as “cross-talk” and may result in pressure pulse superposition that reduces the efficiency of the turbine.

[0052] Preferably therefore, the size of the second radius R2 relative to the first radius R1 should be limited to mitigate against the occurrence of such “cross-talk” . In particular, it has been found to be beneficial if the second radius R2 is no more than around 25 %larger than the first radius R1, or more preferably no more than 10 %larger than the first radius R1.

[0053] It has been found that when the size of the first radius R1 relative to the second radius R2 is limited to this range, the adverse effects of cross-talk are sufficiently mitigated so as not to have too detrimental of an effect on turbine efficiency.

[0054] However, the indention 120 must also be sufficiently large to generate increased internal stress within the material of the dividing wall 110, and therefore the size of the indention 120 also cannot be too small. It has been found that preferably the first radius R1 should therefore be at least around 5 %larger than the second radius R2. Preferably, the second radius R2 should be around 7.5 %larger than the first radius R1. This strikes a balance between the mitigation of crack formation and propagation provided by the presence of the indentation and the increased likelihood of “cross-talk” caused as a result.

[0055] In general, any suitable geometry may be used to form the indentation 120. In the embodiment of Figure 3, the indentation 120 is generally arcuate such that it defines an arc of a circle. Because the indentation 120 is arcuate, the region of high stress within the material of the dividing wall 110 that is induced by the presence of the indentation 120 is generally spread out along the arced profile of the indentation 120. As a result, the peak internal stress (i.e. the maximum value of the internal stress) caused by the presence of the indentation 120 is low compared to alternative indentation geometries and the region of high stress is more dispersed. Accordingly, this slows both crack initiation and crack propagation. Moreover, once a crack is initiated on a portion of the arcuate indentation 120, the stress within the dividing wall 110 is divided along the length of the arcuate indentation 120. As such, this encourages the formation of a larger number of smaller cracks along the arcuate indentation 120. Because the cracks are small, they are unlikely to propagate to such an extent that leakage to the outside of the housing 100 will occur.

[0056] The arcuate indentation 120 of Figure 3 defines a chordal width W between its angularly opposite ends about the central axis 114. The chordal width W is the straight-line width between the ends of the indentation 120. In order for the region of high internal stress within the material of the dividing wall 110 to be spread out and for the peak stresses to be kept low, it is preferable that the chordal width W is between around 25 %to around 50 %of the size of the first radius R1, and more preferably around 40 %.

[0057] Although the turbine housing 100 of Figure 3 comprises single indentation 120, it will be appreciated that in alternative embodiments substantially any number of indentations  may be provided. Such an embodiment is shown in Figure 4, in which the turbine housing 100 comprises four indentations 120 distributed approximately evenly about the central axis 114. However, it will be appreciated that in further embodiments more or fewer indentations 120 may be provided, and that these may be evenly or unevenly spaced about the central axis 114.

[0058] Although the turbine housings 100 of Figures 3 and 4 comprise indentations 120 that are arcuate, it will be appreciated that in alternative embodiments the turbine housing 100 may comprise substantially any suitable indentation geometry. One such example is shown in Figure 5, in which the turbine 100 comprises a plurality of indentations 120 that are generally notch-shaped. In particular, the notched indentations 120 comprise generally v-shaped notches. The sharp edges of a notched geometry, and in particular v-shaped notches, creates a small region of very high internal stresses near the apex of the indentation 120. This can be used to accurately control the locations at which cracks will initiate along the tip 112 of the dividing wall 110.

[0059] It will be appreciated that once a crack is initiated, the circumferential stress around the tip 112 of the dividing wall 110 is divided. In the present case, because the housing 100 comprises a plurality of notched indentations 120, this encourages the circumferential stress to be divided at the apex of each of the notched indentations 120. The greater the number of notched indentations 120 that are used, the more the circumferential stress is divided, and the longer it takes for cracks to propagate to the exterior of the housing.

[0060] In order for the notched indentations to be of a sufficiently sharp geometry to cause very high internal stress, it is preferable that the notched indentations 120 have a chordal width W that is no more than around 5 %to around 10 %, and preferably around 7.5 %of the first radius R1. By ensuring that the chordal widths W are within this range, the chance that a crack will initiate from the apex of the notched indentation is increased and therefore the position of crack initiation can be controlled more accurately.

[0061] Each notched indentation 120 defines a longitudinal axis 124. In the embodiment of Figure 5 the longitudinal axes of the notched indentations 120 are arranged generally radially with respect to the central axis 114. This encourages any cracks that initiate at the apex of the notched indentations to propagate in a radial direction. However, in alternative embodiments the notched indentations 120 may define longitudinal axes 124 that are inclined relative to the radial direction. In such alternative embodiments, this  encourages crack propagation in a non-radial direction aligned with the longitudinal axis 124 of the notched indentation 120. This can be used to provide increased distance between the notched indentation 120 and the exterior of the housing 100, thus increasing the time taken for any cracks to propagate to such an extent that leakage occurs.

[0062] Although the notched indentations 120 are shown as v-shaped notches, it will be appreciated that in alternative embodiments substantially any polygonal geometry may be used to define a notch. Polygonal geometries are particularly suited to notch formation due to the presence of sharp edges which will induce high local stresses. For example, a notched indentation 120 may define a rectangular cross-section. The notched indentations may be cast into the geometry of the turbine housing 100 or may be added after casting, for example by machining.

[0063] It will be appreciated that in alternative embodiments the housing 100 may comprise any number or indentations 120 of any suitable geometry. For example, the housing 100 may comprise a single arcuate indentation 120 or a single notched indentation. Moreover, the housing 100 may comprise a plurality of arcuate indentations 120 or a plurality of notched indentations 120. Further still, the housing 100 may comprise a mixture of both arcuate indentations 120 and notched indentations 120. The indentations 120, either arcuate, notched or a mix of both, may be evenly or unevenly spaced about the central axis 114 to suit any particular requirements.

[0064] Although the dividing wall 112 extends generally radially relative to the central axis 114, it will be appreciated that in alternative embodiments the dividing wall 112 may extend at an angle that is non-radial relative to the central axis 114.

Claims

1.A housing for a turbine, the housing comprising:a first volute portion defining a first inlet volute;a second volute portion defining a second inlet volute; anda dividing wall integrally formed with the first and second volute portions, the dividing wall separating the first inlet volute from the second inlet volute;wherein the dividing wall defines a generally circumferentially extending tip centred upon a turbine axis; andwherein the tip comprises an indentation.2.A housing according to claim 1, wherein:a radially innermost part of the tip defines a first radius (R1) relative to the turbine axis,a radially outermost part of the indentation defines a second radius (R2) relative to the turbine axis; andthe second radius (R2) is no more than around 25 %larger than the first radius (R1) .3.A housing according to any preceding claim, wherein the second radius (R2) is no more than around 10 %larger than the first radius (R1) .4.A housing according to any preceding claim, wherein the second radius (R2) is at least around 5 %larger than the first radius (R1) .5.A housing according to any preceding claim, wherein the second radius (R2) is about 7.5 %larger than the first radius (R1) .6.A housing according to any preceding claim, wherein the indentation is arcuate.7.A housing according to claim 6, wherein the indentation defines a chordal width (W) that is between around 25 %and 50 %of the first radius R1.8.A housing according to claim 7, wherein the chordal width (W) is around 40 %of the first radius (R1) .9.A housing according to any of claims 1 to 5, wherein the indentation is a notch.10.A housing according to claim 9, wherein the indentation defines a chordal width (W) that is between around 5 %and 10 %of the first radius (R1) .11.A housing according to claim 9 or 10, wherein the chordal width (W) is around 7.5 %of the first radius (R1) .12.A housing according to any of claims 9 to 11, wherein the indentation comprises a v-shaped cross-section.13.A housing according to claim 12, wherein the v-shaped cross-section defines a longitudinal axis that is generally radial to the turbine axis.14.A housing according to claim 13, wherein the v-shaped cross-section defines a longitudinal axis that is inclined at an angle relative to a radial direction of the turbine axis.15.A housing according to any preceding claim, wherein the tip comprises a plurality of indentations.16.A housing according to claim 15, wherein the indentations are arranged in a repeating pattern about the turbine axis.17.A housing according to claim 15 or 16, wherein the indentations are equispaced about the turbine axis.18.A housing according to any preceding claim, wherein the first inlet volute and the second inlet volute are arranged axially adjacent one another relative to the turbine axis.19.A turbine comprising the housing of any preceding claim.20.A turbine according to claim 19, wherein the turbine is a fixed geometry turbine.21.A turbocharger comprising a turbine according to claim 19 or 20.

Images